대형 샤프트 단조 기술 조건

대형 샤프트 단조의 기술 조건, 기존 단조의 경우 단계적으로 단조의 역할을 완료해야 합니다.
첫 번째 단계: 주조 조직은 기계적 특성, 특히 Ak 값의 요구 사항을 충족하기 위해 주로 철저히 파괴되므로 주조 조직을 유지하는 것이 허용되지 않습니다. 이 단계는 한두 번의 업셋 드로잉으로 달성됩니다.
두 번째 단계: 초음파 테스트의 기술 요구 사항을 충족하기 위해 내부 기공 결함을 완전히 단조하여 내부에 새로운 균열이 발생하는 것을 엄격히 방지합니다.
세 번째 단계: 열역학 매개변수를 제어하는 ​​단조 방법(제어 단조)은 혼합 결정 생성을 제어하는 ​​데 사용됩니다.
두 번째 단계는 첫 번째 단계의 기능을 가지고 있지만 첫 번째 단계는 두 번째 단계의 요구 사항을 충족하지 못할 수 있습니다. 세 번째 단계는 첫 번째 단계의 효과가 있어야 하며 두 번째 단계는 세 번째 단계의 요구 사항을 전혀 충족할 수 없습니다.
샤프트 단조의 전체 성형 공정에서 새로운 단조 기술 이론과 기술의 최적화 및 조합만이 각 단계의 변형 메커니즘을 최상의 조정으로 만들 수 있습니다. 요점은 다음과 같습니다.
1) 단조변형의 모든 순간에 내부인장응력을 피하거나 감소시켜야 하며 양방향 인장응력의 발생을 제거하여야 한다.
2) 파괴 주조 구조가 지배하는 변형 단계에서 원추형 플레이트 단조 및 새로운 FM 단조 방법을 채택할 수 있습니다(앤빌 폭 비율 W/H는 블랭크 변형 영역 중앙에서 축 방향 인장 응력을 제어하는 ​​데 사용되며, 재료 폭비 B/H는 블랭크 변형 영역 중앙의 횡방향 인장응력을 제어하기 위해 사용되며, 상단에 일반 플랫 앤빌을 사용하고 하단에 대형 플랫폼을 사용하는 단조 방법 또는 LZ 단조 방법(플랫 앤빌 사용) 단조의 내부 품질을 제어하기 위해 재료 폭 비율 B/H 및 모루 폭 비율 W/H로 인발 공정).
3) 내부 기공이 지배적인 변형 단계에서는 한 번의 드로잉으로 완성되어야 합니다. 새로운 FM 단조 방법 또는 LZ 단조 방법을 드로잉에 채택할 수 있으며 중간에 JTS 방법을 추가할 수 있으며 JTS 다짐 후 평평한 거친 변형이 허용되지 않습니다.
4) 드로잉 길이 방법은 먼저 LZ 단조 방법을 선택하여 앤빌 폭 비율 W/H가 너무 작아서 요구 사항을 충족하지 못하는지 확인한 다음 새로운 FM 단조 방법을 선택해야 합니다. LZ 단조 방식을 사용하든 새로운 FM 단조 방식을 사용하든 폭비 W/H, 폭비 B/H 및 감속비 â³H/H의 합리적인 일치는 엄격하게 제어되어야 합니다. JTS 단조 공정은 300MW 이상의 단조 공정에 사용할 수 있습니다.
5) 주변형 단계에서 Blank를 가열할 때 초기 단조 온도는 1250 ~ 1270°에 도달해야 하며, 편석 확산을 용이하게 하고 불량품의 균일한 온도를 보장하기 위해 충분한 유지 시간을 보장해야 합니다.
6) 정사각형 단면 블랭크는 둥근 단면 블랭크로 변환되며 평평한 앤빌에 의해 팔면체 본체로 압착될 수 있습니다. 나머지 성형 공정은 120° 또는 135°의 상하 V자형 앤빌에 의해 완료되어야 합니다.
7) 혼정 제어 단조를 제거하기 위해 고온 정지 단조 또는 저온 정지 단조 공정을 채택할 수 있습니다.
기존의 대형 샤프트 단조품 단조 공정에서는 이전 공정의 역할이 후공정에 의해 소실되거나 약화될 수 있다는 문제점이 있다. 그러므로 기존의 단조기술은 새롭게 발전된 단조기술이론에 따라 개편되어야 한다. 단조기능은 단계적으로 완성되어야 한다. 이러한 방식으로 시간 절약, 노동력 절약 및 우수한 품질을 달성할 수 있습니다.
소재 폭비 B/H와 앤빌 폭비 W/H를 동시에 제어하는 ​​콘 업세팅, LZ 단조, FM 단조 등의 신개발 기술을 이용하여 각 단의 변형 기구가 최적의 조화를 이루도록 할 수 있으며, 열역학 파라미터를 제어하는 ​​단조.